Denne artikkelen introduserer sprøytesveiseprosessen med glassflaske kan former fra tre aspekter
Det første aspektet: Spray -sveiseprosessen med flaske og kan glassformer, inkludert manuell sprøytesveising, plasmasivsveising, laser spray sveising, etc.
Den vanlige prosessen med sveising av muggsprøyting - plasmaspray -sveising, har nylig gjort nye gjennombrudd i utlandet, med teknologiske oppgraderinger og betydelig forbedrede funksjoner, ofte kjent som "mikro plasmaspray sveising".
Mikroplasmaspray-sveising kan hjelpe formbedrifter med å redusere investerings- og anskaffelseskostnader, langsiktig vedlikehold og forbruksvarer med å bruke kostnader, og utstyret kan spraye et bredt spekter av arbeidsstykker. Bare å bytte ut sprøytesveisefakkhodet kan dekke sprøytesveisebehovene til forskjellige arbeidsstykker.
2.1 Hva er den spesifikke betydningen av "nikkelbasert legeringsloddetpulver"
Det er en misforståelse å betrakte "nikkel" som et kledningsmateriale, faktisk er nikkelbasert legeringsloddetpulver en legering sammensatt av nikkel (Ni), krom (CR), bor (B) og silisium (SI). Denne legeringen er preget av det lave smeltepunktet, fra 1.020 ° C til 1.050 ° C.
Hovedfaktoren som fører til den utbredte bruken av nikkelbaserte legeringsloddepulver (nikkel, krom, bor, silisium) som kledningsmaterialer i hele markedet er at nikkelbaserte legeringsloddetpulver med forskjellige partikkelstørrelser har blitt kraftig promotert i markedet. Nikkelbaserte legeringer har også lett blitt avsatt av oksy-brenselgasssveising (OFW) fra de tidligste stadiene på grunn av deres lave smeltepunkt, glatthet og enkel kontroll av sveisespytten.
Oksygen drivstoffgass sveising (OFW) består av to distinkte trinn: det første trinnet, kalt avsetningsstadiet, der sveisepulveret smelter og fester seg til arbeidsstykkets overflate; Smeltet for komprimering og redusert porøsitet.
Faktum må bringes opp at det såkalte remeltrinnet oppnås ved forskjellen i smeltepunkt mellom basismetallet og nikkellegeringen, som kan være et ferritisk støpejern med et smeltepunkt på 1.350 til 1.400 ° C eller et smeltepunkt på 1.370 til 1.500 ° C. Det er forskjellen i smeltepunktet som sikrer at nikkel-, krom-, bor- og silisiumlegeringene ikke vil forårsake å gjøre om basetallet når de er på temperaturen på det omrette trinnet.
Imidlertid kan avsetning av nikkellegering også oppnås ved å deponere en tett ledningsperle uten behov for en remeltingsprosess: dette krever hjelp av overført plasmabuesveising (PTA).
2.2 Nikkelbasert legering Loddepulver brukt til kledningspunch/core i flaske glassindustri
Av disse grunner har glassindustrien naturlig valgt nikkelbaserte legeringer for herdede belegg på slagoverflater. Avsetningen av nikkelbaserte legeringer kan oppnås enten ved oksy-brenselgasssveising (OFW) eller ved supersonisk flammesprøyting (HVOF), mens remeltingsprosessen kan oppnås ved induksjonsoppvarmingssystemer eller oksy-brenselgasssveising (OFW) igjen. Igjen er forskjellen i smeltepunkt mellom basismetallet og nikkellegeringen den viktigste forutsetningen, ellers vil ikke kledning være mulig.
Nikkel, krom, bor, silisiumlegeringer kan oppnås ved bruk av plasmaoverføringsbue -teknologi (PTA), for eksempel plasmasveising (PTAW) eller wolfram inert gasssveising (GTAW), forutsatt at kunden har et verksted for inert gasspreparat.
Hardheten til nikkelbaserte legeringer varierer i henhold til kravene til jobben, men er vanligvis mellom 30 HRC og 60 HRC.
2.3 I miljøet med høy temperatur er trykket fra nikkelbaserte legeringer relativt stort
Hardheten nevnt ovenfor refererer til hardheten ved romtemperatur. I driftsmiljøer med høy temperatur reduseres imidlertid hardheten til nikkelbaserte legeringer.
Som vist ovenfor, selv om hardheten til koboltbaserte legeringer er lavere enn for nikkelbaserte legeringer ved romtemperatur, er hardheten til koboltbaserte legeringer mye sterkere enn nikkelbaserte legeringer ved høye temperaturer (for eksempel mold driftstemperatur).
Følgende graf viser endringen i hardhet i forskjellige legeringsloddepulver med økende temperatur:
2.4 Hva er den spesifikke betydningen av "koboltbasert legeringsloddpulver"?
Med tanke på kobolt som et kledningsmateriale, er det faktisk en legering sammensatt av kobolt (CO), krom (CR), wolfram (W) eller kobolt (CO), krom (CR) og molybden (MO). Vanligvis referert til som "stellite" loddepulver, har koboltbaserte legeringer karbider og borider for å danne sin egen hardhet. Noen koboltbaserte legeringer inneholder 2,5% karbon. Hovedtrekket i koboltbaserte legeringer er deres superhardhet selv ved høye temperaturer.
2.5 Problemer som oppstår under deponering av koboltbaserte legeringer på punch/core-overflaten:
Hovedproblemet med avsetning av koboltbaserte legeringer er relatert til deres høye smeltepunkt. Faktisk er smeltepunktet for koboltbaserte legeringer 1.375 ~ 1.400 ° C, som nesten er smeltepunktet for karbonstål og støpejern. Hypotetisk, hvis vi måtte bruke oksy-brenselgasssveising (OFW) eller hypersonisk flammesprøyting (HVOF), så i løpet av "Remelting" -trinnet, ville basismetallet også smelte.
Det eneste levedyktige alternativet for å deponere koboltbasert pulver på stansen/kjernen er: overført plasmabue (PTA).
2.6 om avkjøling
Som forklart ovenfor, betyr bruk av oksygen drivstoffgass -sveising (OFW) og hypersonisk flammespray (HVOF) prosesser at det avsatte pulverlaget samtidig smeltes og festes. I det påfølgende remeltrinnet blir den lineære sveisperlen komprimert og porene er fylt.
Det kan sees at forbindelsen mellom basismetalloverflaten og kledningsoverflaten er perfekt og uten avbrudd. Stansene i testen var på samme (flaske) produksjonslinje, slag ved bruk av oksy-drivstoffgass-sveising (OFW) eller supersonisk flammesprøyting (HVOF), slag ved bruk av plasmaoverført lysbue (PTA), vist i samme under avkjølende lufttrykk, er plasmaoverføringsbuen (PTA) punch-operasjonen 100 ° C-cl.
2.7 om maskinering
Maskinering er en veldig viktig prosess innen slag/kjerneproduksjon. Som antydet ovenfor, er det veldig ugunstig å avsetning loddepulver (på slag/kjerner) med alvorlig redusert hardhet ved høye temperaturer. En av grunnene handler om maskinering; Maskinering på 60HRC Hardness legeringsloddetpulver er ganske vanskelig, og tvinger kunder til å velge bare lave parametere når du setter vende verktøyparametere (dreiningshastighet, fôrhastighet, dybde ...). Å bruke den samme sprøytesveiseprosedyren på 45HRC -legeringspulver er betydelig enklere; Turningsverktøyparametrene kan også settes høyere, og selve maskinering vil være lettere å fullføre.
2.8 Om vekten av avsatt loddepulver
Prosessene med oksy-brenselgasssveising (OFW) og supersonisk flammesprøyting (HVOF) har veldig høye pulvertapshastigheter, som kan være så høye som 70% ved å feste kledningsmaterialet til arbeidsstykket. Hvis en sveising av blow core spray faktisk krever 30 gram loddepulver, betyr dette at sveisepistolen må spraye 100 gram loddepulver.
Langt er pulvertapet for plasmaoverført ARC (PTA) -teknologi er omtrent 3% til 5%. For den samme blåsekjernen trenger sveisepistolen bare å spraye 32 gram loddepulver.
2.9 Om deponeringstid
Oxy-drivstoff gasssveising (OFW) og supersonisk flammesprøyting (HVOF) avsetningstider er de samme. For eksempel er avsetningen og oppsamlingstiden for den samme blåsekjernen 5 minutter. Plasma overført Arc (PTA) -teknologi krever også de samme 5 minuttene for å oppnå fullstendig herding av arbeidsstykkets overflate (plasmaoverført ARC).
Bildene nedenfor viser resultatene av sammenligningen mellom disse to prosessene og overført plasmabuesveising (PTA).
Sammenligning av slag for nikkelbasert kledning og koboltbasert kledning. Resultatene av løpende tester på den samme produksjonslinjen viste at de koboltbaserte kledningsslagene varte 3 ganger lenger enn de nikkelbaserte kledningsslagene, og den koboltbaserte kledningsspillene viste ikke noen "nedbrytning". Det tredje aspektet:
Spørsmål 1: Hvor tykt kreves sveiselaget teoretisk for hulrom med full spray sveising? Påvirker loddets tykkelse ytelse?
Svar 1: Jeg foreslår at den maksimale tykkelsen på sveiselaget er 2 ~ 2,5 mm, og svingningsamplitude er satt til 5mm; Hvis kunden bruker en større tykkelsesverdi, kan problemet med "fangledd" oppstå.
Spørsmål 2: Hvorfor ikke bruke en større Swing OSC = 30mm i den rette delen (anbefalt å stille inn 5mm)? Ville ikke dette være mye mer effektivt? Er det noen spesiell betydning for 5mm -svingen?
Svar 2: Jeg anbefaler at den rette delen også bruker en sving på 5mm for å opprettholde riktig temperatur på formen;
Hvis en 30 mm sving brukes, må en veldig langsom sprayhastighet settes, arbeidsstykketemperaturen vil være veldig høy, og fortynningen av basismetallet blir for høy, og hardheten til det tapte fyllstoffmaterialet er så høy som 10 HRC. En annen viktig vurdering er det påfølgende stresset på arbeidsstykket (på grunn av høy temperatur), noe som øker sannsynligheten for sprekker.
Med en sving på 5 mm bredde er linjehastigheten raskere, den beste kontrollen kan oppnås, gode hjørner dannes, de mekaniske egenskapene til fyllingsmaterialet opprettholdes, og tapet er bare 2 ~ 3 HRC.
Q3: Hva er komposisjonskravene til loddepulver? Hvilket loddepulver er egnet for sveising av hulrom?
A3: Jeg anbefaler loddepulvermodell 30PSP, hvis sprekker oppstår, bruk 23PSP på støpejernsformer (bruk PP -modell på kobberformer).
Q4: Hva er grunnen til å velge duktilt jern? Hva er problemet med å bruke grått støpejern?
Svar 4: I Europa bruker vi vanligvis nodulær støpejern, fordi nodulært støpejern (to engelske navn: nodulært støpejern og duktilt støpejern), oppnås navnet fordi grafitten den inneholder eksisterer i sfærisk form under mikroskopet; I motsetning til lagplatedannet grått støpejern (faktisk kan det kalles mer nøyaktig "laminat støpejern"). Slike komposisjonsforskjeller bestemmer hovedforskjellen mellom duktilt jern og laminat støpejern: kulene skaper en geometrisk motstand mot å sprekke forplantning og får dermed en veldig viktig duktilitetskarakteristikk. Dessuten okkuperer den sfæriske formen av grafitt, gitt samme mengde, mindre overflateareal, og forårsaker mindre skade på materialet, og får dermed materiell overlegenhet. Dating tilbake til sin første industrielle bruk i 1948, har duktilt jern blitt et godt alternativ til stål (og andre støpte strykejern), noe som muliggjør lave kostnader, høy ytelse.
Diffusjonsytelsen til duktilt jern på grunn av den
God maskinbarhet
lave kostnader
Enhetskostnad har god motstand
Utmerket kombinasjon av strekk- og forlengelsesegenskaper
Spørsmål 5: Hvilket er bedre for holdbarhet med høy hardhet og lav hardhet?
A5: Hele området er 35 ~ 21 HRC, jeg anbefaler å bruke 30 PSP -loddepulver for å få en hardhetsverdi nær 28 HRC.
Hardhet er ikke direkte relatert til muggliv, hovedforskjellen i levetid er måten formen overflaten er "dekket" og materialet som brukes.
Manuell sveising, den faktiske kombinasjonen (sveisemateriale og base metall) av den oppnådde formen er ikke så god som for PTA -plasma, og riper vises ofte i glassproduksjonsprosessen.
Spørsmål 6: Hvordan gjøre full sprøytesveising av det indre hulrommet? Hvordan oppdage og kontrollere kvaliteten på loddetegnet?
Svar 6: Jeg anbefaler å sette en lav pulverhastighet på PTA -sveiseren, ikke mer enn 10 o / min; Med start fra skuldervinkelen, hold avstanden på 5 mm for å sveise parallelle perler.
Skriv på slutten:
I en tid med rask teknologisk endring, driver vitenskap og teknologi fremdriften for bedrifter og samfunn; Sprøytesveising av det samme arbeidsstykket kan oppnås ved forskjellige prosesser. For moldfabrikken, i tillegg til å vurdere kravene til kundene, hvilken prosess som skal brukes, bør den også ta hensyn til kostnadsytelsen til utstyrsinvestering, fleksibiliteten til utstyr, vedlikehold og forbruksvarer ved senere bruk, og om utstyret kan dekke et bredere spekter av produkter. Mikroplasmasivsveising gir utvilsomt et bedre valg for muggfabrikker.
Post Time: Jun-17-2022